AO工藝主要引數指標的控制!

缺氧池orp值正常是多少

汙水處理的執行需要眾多控制引數的合理調控，只有這樣，才能保證處理工藝的正常、高效執行。本文詳細介紹

A/O（脫氮）工藝主要引數指標的控制！

1、pH值

一般汙水處理系統可承受的pH值變動範圍為6~9，超出範圍需進行投加化學調和劑調整；pH值過小會造成混凝絮體小、生物處理中原生動物活動減弱；過大則體現為混凝絮體粗大，出水渾濁，活性汙泥解體，原生動物死亡。對於生活汙水，pH值一般符合要求，不需人為調控。

2、B/C

B/C即系統進水的可生化性，數值上為同一樣品的BOD5與COD的比值。對於二級汙水處理廠，B/C表徵汙水成分是否滿足生物處理的要求。對於活性汙泥系統，一般認為B/C≥0。3，為可生化性良好，生物處理發揮作用。而可生化性＜0。3時，汙水中有機物含量不足，無法滿足生物處理中微生物生長的需要，生物處理效率低下，此時，調控方法是向汙水中投加有機營養源。

3、水力停留時間HRT

HRT即平均水力停留時間，指待處理汙水在反應器內的平均停留時間，也就是汙水與生物反應器內微生物作用的平均反應時間，為反應器有效容積與進水量的比值。對於生物處理，HRT要符合相應工藝要求，否則水力停留時間不足，生化反應不完全，處理程度較弱；水力停留時間過長則會導致系統汙泥老化。

表1 不同汙水處理工藝HRT

當處理效果不佳時，可參照設計值進行HRT的校核，校核水力停留時間時，水量應該算上汙泥迴流量與內迴流量等。若HRT過小，應緩慢減小汙水量，過大則緩慢加大汙水量。注意，汙水量的增減都應緩慢變動，否則造成系統的衝擊負荷；由於汙水處理任務艱鉅，不要輕易減小進廠汙水量，而是在迴流量上做出調整。

4、汙泥濃度MLSS及MLVSS

MLSS為活性汙泥濃度，MLVSS為揮發性活性汙泥濃度，一般佔MLSS的55%~75%，可以概指為汙泥中的有機成分。它們是計量曝氣池中活性汙泥數量多少的指標。活性汙泥濃度表徵生物池中微生物生長平衡情況，活性汙泥控制在多少，主要是根據食微比進行核算，一般控制在2000~4000mg/L。過高的汙泥濃度，將導致汙泥老化，反應池抗衝擊負荷能力減弱；而過低的汙泥濃度，則造成汙泥活性過強不利於沉降，或反映營養物質不夠。調控汙泥濃度的方法主要透過對剩餘汙泥排放量的調整，增大排泥量，汙泥濃度下降，反之上升。

若MLVSS佔MLSS比例不足55%，表明①無機物過多，應對沉砂系統進行檢查；②汙水中有機營養源不足，用B/C、食微比核算。

5、汙泥沉降比SV30

SV30即30分鐘活性汙泥沉降比，正規的做法是用1000mL量筒取樣，靜置30分鐘後，觀測沉澱汙泥佔整個混合液的體積比例，單位是%。SV30可較直觀的反應目前的工藝效果，是重要的檢測引數；發生工藝異常時，也應首先對這個指標進行觀測。

檢測SV30時，工藝員要注意:

1）在曝氣池末端取樣；

2）沉降過程全觀測，由於30分鐘沉降過程可近似代表二沉池中的沉降過程，所以一定要觀測整個過程，而不單是結果。

3）重點觀測前5分鐘的沉降值（自由沉澱階段）和絮凝效能。

4）用1000mL量筒，不要用100mL量筒觀測，否則混合液汙泥掛壁造成結果偏差。

穩定工藝的SV30在15%~35%。過小說明汙泥中無機物含量比較多，過高則可能是汙泥活性過強或發生汙泥膨脹。

觀察汙泥沉降過程，對目前工藝進行分析:

表2 沉澱效果及影響因素

6、汙泥指數SVI

SVI為汙泥容積指數，演算法為SV30與汙泥濃度的比值（單位為mL/g），表徵1g幹汙泥所佔的體積。傳統活性汙泥法其值在70~150為正常值。

SVI主要反映汙泥的鬆散程度，當MLSS很高時，僅用SV判斷汙泥沉降性是不準確的，必須結合SVI。對SVI的調控主要透過對MLSS的調整。

表3 SVI值調控方法

7、食微比F/M

F/M稱為汙泥有機負荷，具體演算法是（BOD（進水）*日進水量）/（MLVSS*曝氣池有效容積），也稱為食微比。

表4 不同工藝的食微比控制值

在保障處理效果的情況下，儘量降低MLSS，保證適當高的汙泥食微比，可以降低溶解氧耗量，從而節約電能。

AO工藝F/M範圍在0。1~0。15範圍，

食微比超出指導範圍，過低往往造成汙泥活性不佳，降低汙染物的去除率。

食微比過高，過多的碳源無法代謝進入曝氣池，會導致硝化反應的異常，嚴重時崩潰

。

由於微生物存在對水質條件的依賴性，各廠F/M也可由年統計自行得出不同季節的最佳值。

8、泥齡SRT

汙泥齡是活性汙泥池中全部汙泥總量增長一倍所需要的時間，等於活性汙泥總量與每日排放的剩餘汙泥量的比值。核算汙泥齡是判斷目前活性汙泥是否老化的論據。

脫氮工藝汙泥齡一般控制在15~20天左右，這只是參考值，各廠還需根據自身情況與季節變化確認適宜的汙泥齡。汙泥齡過短，很多微生物來不及繁衍就從系統排出，沒有特定功能的優勢微生物，不利於有機汙染物的降解；而汙泥齡過長，汙泥老化，造成二沉池汙泥上浮，出水渾濁。

對汙泥齡的調整主要是依靠排泥完成。如加大排泥量可縮短汙泥齡，但同時也要根據進水有機物濃度進行分析，當加大排泥速率不及微生物增長量時，一定程度上汙泥齡是不會縮短的。

從汙泥齡的確定上，可計算出每日排泥量，並以此為指導對排泥的多少進行調控。汙泥齡與每日排泥量的計算公式為：SRT=（反應池容積*MLSS）/24*迴流汙泥MLSS*排泥流量，其中迴流汙泥MLSS由化驗室取樣測出，一般情況下為曝氣池MLSS的2倍。

在進水有機物濃度突然變大的時候，汙泥有機負荷變大，此時為了維持有機負荷的穩定，一定要提高MLSS，也就是延長汙泥齡，用以克服突增的有機物濃度。反之亦然。

注意，排泥的意義在於絕對幹汙泥量的廢棄，對於不同SVI的汙泥，排泥量一定要謹慎控制，不可憑經驗調整排泥量。

9、好氧池DO

指水體中游離氧的含量。脫氮工藝中有缺氧區、好氧區2種溶解氧界定形式。

好氧區，溶解氧含量2~4mg/L即可滿足兼性或好氧微生物活動的要求，一般冬季汙水充氧能力大於夏季，暴雨期溶解氧液高一些。溶解氧超出4mg/L意義不大，反倒可能造成汙泥老化和汙泥自身氧化解絮，使出水渾濁。過低的溶解氧造成汙泥厭氧死亡。

缺氧區，溶解氧含量0~0。5mg/L，滿足反硝化細菌反應要求。

工藝員對於溶解氧的監測要做到多點測、同一點分時段測，瞭解汙水中DO的變化情況。

對溶解氧的調控主要透過調整曝氣裝置執行引數來完成的，對於鼓風機，可以調節送風量，轉碟和轉刷可以調節轉速以及淹沒深度。

對於一個推流階段，溶解氧的分佈方式是低-中-高。水量變大、進水有機汙染物濃度增高、汙泥濃度增加時，都要相應提高曝氣量，以維持足夠的DO。

10、缺氧池OPR

ORP 值與硝酸氮濃度具有很好的線性正相關性。反硝化的活性隨氧化還原電位的增高而降低。當缺氧段末端測得ORP 值低時可認為硝酸氮得到有效去除，可充分利用進水中的有機碳進行反硝化。

各種微生物所要求的氧化還原電位不同。一般好氧微生物在+100mV以上均可生長，最適為+300mV~+400mV；兼性厭氧微生物在+100mV以上時進行好氧呼吸，為+100mV以下時進行無氧呼吸；專性厭氧細菌要求為-200mV ~-250mV ，其中專性厭氧的產甲烷菌要求為-300~-400mV ，最適為-330mV 。

11、CN比

在脫氮系統中，反硝化需要利用碳源進行脫氮，而碳源對硝化來說起到“抑制“作用，所以在AO脫氮系統中CN比必須在適宜的範圍內才能保證脫氮的正常進行！

理論上進水COD與TN的比為2。86就可以滿足脫氮要求、但是實際執行中DO及其他因素的影響，實際應用中CN比一般在4~6，才可以滿足脫氮要求，所以，在CN比的控制引數上需要根據具體出水硝態氮的值來增減碳源的投加！